сотрудник
Краснодар, Красноярский край, Россия
Краснодар, Краснодарский край, Россия
Краснодар, Краснодарский край, Россия
ГРНТИ 55.01 Общие вопросы машиностроения
ГРНТИ 55.13 Технология машиностроения
Приведены результаты исследований физических явлений, происходящих в зоне контакта частиц сыпучих материалов при их движении в винтовых барабанах. Представлены винтовые барабаны с различным количеством винтовых линий по периметру, полученные методами инженерной и компьютерной графики в программном комплексе «Компас-3D». Получены зависимости для определения скорости относительного скольжения, напряжений на площадке контакта, полного смещения одной частицы сыпучих материалов относительно другой за цикл контакта.
упругое скольжение, напряжение, смещение, сила трения, винтовые барабаны
Введение
Исследования явлений, происходящих в зоне контакта частиц сыпучих материалов, выполнены при их движении в винтовых барабанах. Для лучшего представления сложности явлений, происходящих при движении сыпучих материалов в винтовых барабанах, некоторые из них выполнены в программном комплексе «Компас-3D» (рис. 1).
Рис. 1. Разновидности винтовых барабанов: а – с тремя винтовыми
линиями по периметру; б – с пятью винтовыми линиями
по периметру; в – с шестью винтовыми линиями по периметру
При анализе кинематики движения частиц сыпучих материалов рассматриваются винтовые барабаны, особенностью которых являются явно выраженные цилиндрические винтовые линии по периметру. При вращении винтовых барабанов частицы сыпучих материалов совершают сложное пространственное движение, непрерывно перемещаясь вдоль их внутренних стенок. Если задаться какой-то средней скоростью перемещения и временем выполнения технологического процесса t, то при перемещении частиц сыпучих материалов вдоль оси вращения винтовых барабанов можно оценить такой геометрический параметр барабана, как его длина Lв.б. Угол наклона образующей винтовой линии относительно оси вращения винтового барабана j = Const (рис. 2), а длина участка ребра плоских элементов (является секущей этой линии) равна диаметру d вписанной внутри барабана сферы. Поэтому для изучения кинематики движения частиц сыпучих материалов и производительности необходимо учесть неизменные угловые параметры винтового барабана, определяющие пространственную геометрию перемещаемых частиц (j = Const задает основную направленность их перемещения и потому является основным угловым параметром).
Рис. 2. Винтовой барабан с тремя винтовыми линиями
по периметру (вид спереди)
Эти параметры являются сложными функциями состояния кинематических параметров перемещения частиц сыпучих материалов и времени выполнения технологического процесса. Исходя из характера технологического процесса время его выполнения должно быть оптимальным, что, безусловно, усложняет задачу определения параметров Lв.б и d, а следовательно, и размеров винтового барабана, так как должна решаться задача оптимизации его конструкции в целом.
Для создания методики расчета и проектирования винтовых барабанов необходимо изучить явления, происходящие в зоне контакта частиц сыпучих материалов. Эту актуальную и своевременную задачу целесообразно решать с использованием методов теории подобия и размерностей.
Материалы и методы
Вначале проведем оценку скорости упругого скольжения в зоне контакта частиц сыпучих материалов.
При движении частиц сыпучих материалов и их соприкосновении под влиянием силы Rn образуется площадка контакта 2b×1 (рис. 3). Полюсом в относительном движении 1-й и 2-й частиц является некоторая точка касания центроидных кругов, положение которой определяется следующими условиями:
ω1 1ц = ω2
2ц ; (1)
1ц +
2ц =
1 +
2 - W = А ; (2)
2ц =
1ц
=
1ц
и
1ц =
, где
=
; (3)
|
![](file:///C:\Users\1\AppData\Local\Temp\msohtmlclip1\01\clip_image020.gif)
![](file:///C:\Users\1\AppData\Local\Temp\msohtmlclip1\01\clip_image006.gif)
![](file:///C:\Users\1\AppData\Local\Temp\msohtmlclip1\01\clip_image022.gif)
![](file:///C:\Users\1\AppData\Local\Temp\msohtmlclip1\01\clip_image024.gif)
Здесь =
– коэффициент скольжения;
=
=
– передаточное отношение;
– угловая скорость 2-й частицы сыпучих материалов.
Рис. 3. Схема контакта частиц сыпучих материалов
Рассмотрим кинематику точек и
, принадлежащих поверхностям 1-й и 2-й частиц сыпучих материалов соответственно (т.
на расстоянии Х до т. Р на линии площадки контакта
).
Переносная скорость точки
=
, а ее относительная скорость -
=
tg
Тогда абсолютная =
. (5)
Величина радиуса
, (6)
где
sin =
и
=
.
Используя формулы (5) и (6), найдем величину абсолютной скорости точки :
=
=
. (7)
Так как =
=
=
, то, применяя методы вычислений с числами, мало отличающимися от единицы,
, введем упрощения:
= 1
=
;
=
.
Будем считать
|
![](file:///C:\Users\1\AppData\Local\Temp\msohtmlclip1\01\clip_image114.gif)
![](file:///C:\Users\1\AppData\Local\Temp\msohtmlclip1\01\clip_image116.gif)
.
По аналогии определим абсолютную скорость точки :
=
. (8)
Скорость упругого скольжения связана с относительными скоростями деформаций:
=
=
.
С учетом (4)
, (9)
или
, (10)
где 1
– коэффициент относительного скольжения,
1
= 1
.
Анализируя формулу (9), запишем:
где
– первый член в виде дроби,
– второй. При
0,5
и
, при
0,5
и
.
Преобразуем формулу (10) к виду
= =
. (11)
Придав конкретные значения величинам ,
, т.е.
, найдем значения
, обеспечивающие построение номограмм
.
Следует обратить внимание на множитель . Так как 0
, то величина
выразится частными значениями (табл. 1).
Таблица 1
Частные значения
|
0,0 |
0,1 |
0,2 |
0,3 |
0,4 |
0,5 |
0,6 |
0,7 |
0,8 |
0,9 |
1,0 |
:u = |
0,5 |
0,49 |
0,46 |
0,4 |
0,34 |
0,25 |
0,14 |
0,01 |
-0,14 |
-0,34 |
-0,5 |
Величину
с вполне пренебрежимым округлением можно считать приближенно равной
. (12)
|
Номограмма при
скоростей упругого скольжения
, связанная с относительными скоростями деформаций, в инвариантном виде, по половине площадки контакта А1В1 частиц сыпучих материалов (вторая половина имеет симметричную эпюру), представлена на рис. 4.
Нижняя кривая соответствует значению , когда
0 до
= 0,705,
.
Рис. 4. Номограмма =
при q = 0,0160
Заметим, что при >0,070 и
относительное упругое скольжение остается положительным на протяжении всего цикла контакта, а при
существует зона отрицательных смещений поверхности 1-й частицы относительно 2-й частицы сыпучих материалов. Совершенно очевидно, что фрикционное вращение 2-й частицы возможно лишь в том случае, когда силы трения в зонах положительных
больше, чем силы трения в зонах отрицательных
.
На рис. 5 изображена рассчитанная по формуле (11) номограмма скоростей упругого скольжения при q = 0,0040, связанная с относительными скоростями деформаций, в инвариантном виде на половине площадки контакта А1В1 частиц сыпучих материалов.
Для определения условий равновесного установившегося процесса контактирования частиц сыпучих материалов проанализируем силовые параметры их контактирующих поверхностей.
Контактные напряжения при соприкосновении частиц сыпучих материалов выражаются величиной
, (13)
|
![](file:///C:\Users\1\AppData\Local\Temp\msohtmlclip1\01\clip_image246.gif)
![](file:///C:\Users\1\AppData\Local\Temp\msohtmlclip1\01\clip_image248.gif)
![](file:///C:\Users\1\AppData\Local\Temp\msohtmlclip1\01\clip_image250.gif)
![](file:///C:\Users\1\AppData\Local\Temp\msohtmlclip1\01\clip_image252.gif)
![](file:///C:\Users\1\AppData\Local\Temp\msohtmlclip1\01\clip_image254.gif)
![](file:///C:\Users\1\AppData\Local\Temp\msohtmlclip1\01\clip_image256.gif)
Рис. 5. Номограмма при q = 0,0040
Ширина полоски контакта
C = 2B = 1,6
(14)
Закон распределения напряжений на площадке по ходу относительного движения частиц сыпучих материалов – эллиптический:
(15)
откуда следует
(16)
Выражая Х = и подставляя это значение в рассматриваемое выражение, найдем:
=
(17)
Частные значения в зависимости от
даны в табл. 2, а кривая распределения напряжений по половине площадки А1В1 представлена на рис. 6. Если откладывать
(в точке
) в масштабе
, то кривая эллипса превращается в дугу окружности радиуса 1.
Таблица 2
Частные значения
|
0,0 |
0,1 |
0,2 |
0,3 |
0,4 |
0,5 |
0,6 |
0,7 |
0,8 |
0,9 |
1,0 |
|
0,0000 |
0,1048 |
0,1985 |
0,2961 |
0,3894 |
0,4785 |
0,5620 |
0,6399 |
0,7050 |
0,7562 |
0,7854 |
|
0,7854 |
0,6807 |
0,5869 |
0,4893 |
0,3960 |
0,3069 |
0,2234 |
0,1455 |
0,0804 |
0,0292 |
0,00 |
|
-0,7854 |
-0,5859 |
-0,3884 |
-0,1932 |
-0,0066 |
+0,1716 |
+0,3386 |
+0,4944 |
+0,6246 |
+0,6246 |
+0,7854 |
Тогда нагрузка на площадку контакта с В = 1 мм может быть представлена в виде
|
![](file:///C:\Users\1\AppData\Local\Temp\msohtmlclip1\01\clip_image298.gif)
или
∙
=
(19)
В интервале от 0 до
, (20)
в интервале от до 1
=
. (21)
Рис. 6. Распределение напряжений на площадке контакта
частиц сыпучих материалов
Придавая конкретные частные значения, найдем значения
и
, представленные в табл. 2.
В связи с появлением упругих деформаций в перекатывающихся соприкасающихся поверхностях частиц сыпучих материалов между ними, по Рейнольдсу, неизбежно возникает упругое относительное скольжение. При этом по ширине полоски контакта возникают три характерных участка: два участка скольжения по краям и один участок сцепления в средней части контакта.
Скорость относительного скольжения в дифференциальном виде выражается величиной
=
(22)
где - инвариант
.
Отсюда определяется элементарное смещение точки поверхности одного компонента сыпучих материалов относительно другого:
d (23)
Полное смещение точки одной частицы сыпучих материалов по поверхности второй частицы с момента начала рассматриваемого цикла контакта с учетом формулы (11) имеет вид
= , (24)
где подставлены =
аrc
и табличный интеграл
Подставляя в (24) пределы интегрирования
аrc
-
= аrc
|
![](file:///C:\Users\1\AppData\Local\Temp\msohtmlclip1\01\clip_image356.gif)
Так как
и
,
формула (25) приводится к виду
, (26)
где – безразмерный коэффициент смещения одной частицы сыпучих материалов относительно другой за цикл контакта.
Полное смещение точки одной частицы сыпучих материалов по поверхности второй за цикл контакта определяется после подстановки в формулу (26):
(27)
где =
– безразмерный коэффициент полного смещения за цикл контакта (рис. 7).
Рис. 7. Безразмерный коэффициент полного смещения частиц сыпучих
материалов за цикл контакта
Заключение
|
В результате проведенных исследований физических явлений, происходящих в зоне контакта частиц сыпучих материалов, с помощью аппарата безразмерных кинематических функций и анализа размерностей изучен не один какой-либо случай оценки скорости упругого скольжения контактирующих поверхностей и их силовых параметров, а бесчисленное множество различных случаев, объединенных общностью свойств.
В инвариантном виде получены зависимости для определения скорости упругого скольжения контактирующих поверхностей и их силовых параметров, а также намечены пути оптимизации размеров рабочих органов оборудования в виде винтового барабана. Показано, что для создания методики расчета и проектирования винтовых барабанов необходимо получить в инвариантном виде зависимости для определения мощности, расходуемой на трение при упругом относительном скольжении в зоне контакта частиц сыпучих материалов, работы сил трения упругого скольжения, скорости продольного перемещения частиц сыпучих материалов, а следовательно, и размеров винтового барабана, решая таким образом задачу оптимизации его конструкции в целом.
Введение
Исследования явлений, происходящих в зоне контакта частиц сыпучих материалов, выполнены при их движении в винтовых барабанах. Для лучшего представления сложности явлений, происходящих при движении сыпучих материалов в винтовых барабанах, некоторые из них выполнены в программном комплексе «Компас-3D» (рис. 1).
Рис. 1. Разновидности винтовых барабанов: а – с тремя винтовыми
линиями по периметру; б – с пятью винтовыми линиями
по периметру; в – с шестью винтовыми линиями по периметру
При анализе кинематики движения частиц сыпучих материалов рассматриваются винтовые барабаны, особенностью которых являются явно выраженные цилиндрические винтовые линии по периметру. При вращении винтовых барабанов частицы сыпучих материалов совершают сложное пространственное движение, непрерывно перемещаясь вдоль их внутренних стенок. Если задаться какой-то средней скоростью перемещения и временем выполнения технологического процесса t, то при перемещении частиц сыпучих материалов вдоль оси вращения винтовых барабанов можно оценить такой геометрический параметр барабана, как его длина Lв.б. Угол наклона образующей винтовой линии относительно оси вращения винтового барабана j = Const (рис. 2), а длина участка ребра плоских элементов (является секущей этой линии) равна диаметру d вписанной внутри барабана сферы. Поэтому для изучения кинематики движения частиц сыпучих материалов и производительности необходимо учесть неизменные угловые параметры винтового барабана, определяющие пространственную геометрию перемещаемых частиц (j = Const задает основную направленность их перемещения и потому является основным угловым параметром).
Рис. 2. Винтовой барабан с тремя винтовыми линиями
по периметру (вид спереди)
Эти параметры являются сложными функциями состояния кинематических параметров перемещения частиц сыпучих материалов и времени выполнения технологического процесса. Исходя из характера технологического процесса время его выполнения должно быть оптимальным, что, безусловно, усложняет задачу определения параметров Lв.б и d, а следовательно, и размеров винтового барабана, так как должна решаться задача оптимизации его конструкции в целом.
Для создания методики расчета и проектирования винтовых барабанов необходимо изучить явления, происходящие в зоне контакта частиц сыпучих материалов. Эту актуальную и своевременную задачу целесообразно решать с использованием методов теории подобия и размерностей.
Материалы и методы
Вначале проведем оценку скорости упругого скольжения в зоне контакта частиц сыпучих материалов.
При движении частиц сыпучих материалов и их соприкосновении под влиянием силы Rn образуется площадка контакта 2b×1 (рис. 3). Полюсом в относительном движении 1-й и 2-й частиц является некоторая точка касания центроидных кругов, положение которой определяется следующими условиями:
ω1 1ц = ω2
2ц ; (1)
1ц +
2ц =
1 +
2 - W = А ; (2)
2ц =
1ц
=
1ц
и
1ц =
, где
=
; (3)
|
![](file:///C:\Users\1\AppData\Local\Temp\msohtmlclip1\01\clip_image020.gif)
![](file:///C:\Users\1\AppData\Local\Temp\msohtmlclip1\01\clip_image006.gif)
![](file:///C:\Users\1\AppData\Local\Temp\msohtmlclip1\01\clip_image022.gif)
![](file:///C:\Users\1\AppData\Local\Temp\msohtmlclip1\01\clip_image024.gif)
Здесь =
– коэффициент скольжения;
=
=
– передаточное отношение;
– угловая скорость 2-й частицы сыпучих материалов.
Рис. 3. Схема контакта частиц сыпучих материалов
Рассмотрим кинематику точек и
, принадлежащих поверхностям 1-й и 2-й частиц сыпучих материалов соответственно (т.
на расстоянии Х до т. Р на линии площадки контакта
).
Переносная скорость точки
=
, а ее относительная скорость -
=
tg
Тогда абсолютная =
. (5)
Величина радиуса
, (6)
где
sin =
и
=
.
Используя формулы (5) и (6), найдем величину абсолютной скорости точки :
=
=
. (7)
Так как =
=
=
, то, применяя методы вычислений с числами, мало отличающимися от единицы,
, введем упрощения:
= 1
=
;
=
.
Будем считать
|
![](file:///C:\Users\1\AppData\Local\Temp\msohtmlclip1\01\clip_image114.gif)
![](file:///C:\Users\1\AppData\Local\Temp\msohtmlclip1\01\clip_image116.gif)
.
По аналогии определим абсолютную скорость точки :
=
. (8)
Скорость упругого скольжения связана с относительными скоростями деформаций:
=
=
.
С учетом (4)
, (9)
или
, (10)
где 1
– коэффициент относительного скольжения,
1
= 1
.
Анализируя формулу (9), запишем:
где
– первый член в виде дроби,
– второй. При
0,5
и
, при
0,5
и
.
Преобразуем формулу (10) к виду
= =
. (11)
Придав конкретные значения величинам ,
, т.е.
, найдем значения
, обеспечивающие построение номограмм
.
Следует обратить внимание на множитель . Так как 0
, то величина
выразится частными значениями (табл. 1).
Таблица 1
Частные значения
|
0,0 |
0,1 |
0,2 |
0,3 |
0,4 |
0,5 |
0,6 |
0,7 |
0,8 |
0,9 |
1,0 |
:u = |
0,5 |
0,49 |
0,46 |
0,4 |
0,34 |
0,25 |
0,14 |
0,01 |
-0,14 |
-0,34 |
-0,5 |
Величину
с вполне пренебрежимым округлением можно считать приближенно равной
. (12)
|
Номограмма при
скоростей упругого скольжения
, связанная с относительными скоростями деформаций, в инвариантном виде, по половине площадки контакта А1В1 частиц сыпучих материалов (вторая половина имеет симметричную эпюру), представлена на рис. 4.
Нижняя кривая соответствует значению , когда
0 до
= 0,705,
.
Рис. 4. Номограмма =
при q = 0,0160
Заметим, что при >0,070 и
относительное упругое скольжение остается положительным на протяжении всего цикла контакта, а при
существует зона отрицательных смещений поверхности 1-й частицы относительно 2-й частицы сыпучих материалов. Совершенно очевидно, что фрикционное вращение 2-й частицы возможно лишь в том случае, когда силы трения в зонах положительных
больше, чем силы трения в зонах отрицательных
.
На рис. 5 изображена рассчитанная по формуле (11) номограмма скоростей упругого скольжения при q = 0,0040, связанная с относительными скоростями деформаций, в инвариантном виде на половине площадки контакта А1В1 частиц сыпучих материалов.
Для определения условий равновесного установившегося процесса контактирования частиц сыпучих материалов проанализируем силовые параметры их контактирующих поверхностей.
Контактные напряжения при соприкосновении частиц сыпучих материалов выражаются величиной
, (13)
|
![](file:///C:\Users\1\AppData\Local\Temp\msohtmlclip1\01\clip_image246.gif)
![](file:///C:\Users\1\AppData\Local\Temp\msohtmlclip1\01\clip_image248.gif)
![](file:///C:\Users\1\AppData\Local\Temp\msohtmlclip1\01\clip_image250.gif)
![](file:///C:\Users\1\AppData\Local\Temp\msohtmlclip1\01\clip_image252.gif)
![](file:///C:\Users\1\AppData\Local\Temp\msohtmlclip1\01\clip_image254.gif)
![](file:///C:\Users\1\AppData\Local\Temp\msohtmlclip1\01\clip_image256.gif)
Рис. 5. Номограмма при q = 0,0040
Ширина полоски контакта
C = 2B = 1,6
(14)
Закон распределения напряжений на площадке по ходу относительного движения частиц сыпучих материалов – эллиптический:
(15)
откуда следует
(16)
Выражая Х = и подставляя это значение в рассматриваемое выражение, найдем:
=
(17)
Частные значения в зависимости от
даны в табл. 2, а кривая распределения напряжений по половине площадки А1В1 представлена на рис. 6. Если откладывать
(в точке
) в масштабе
, то кривая эллипса превращается в дугу окружности радиуса 1.
Таблица 2
Частные значения
|
0,0 |
0,1 |
0,2 |
0,3 |
0,4 |
0,5 |
0,6 |
0,7 |
0,8 |
0,9 |
1,0 |
|
0,0000 |
0,1048 |
0,1985 |
0,2961 |
0,3894 |
0,4785 |
0,5620 |
0,6399 |
0,7050 |
0,7562 |
0,7854 |
|
0,7854 |
0,6807 |
0,5869 |
0,4893 |
0,3960 |
0,3069 |
0,2234 |
0,1455 |
0,0804 |
0,0292 |
0,00 |
|
-0,7854 |
-0,5859 |
-0,3884 |
-0,1932 |
-0,0066 |
+0,1716 |
+0,3386 |
+0,4944 |
+0,6246 |
+0,6246 |
+0,7854 |
Тогда нагрузка на площадку контакта с В = 1 мм может быть представлена в виде
|
![](file:///C:\Users\1\AppData\Local\Temp\msohtmlclip1\01\clip_image298.gif)
или
∙
=
(19)
В интервале от 0 до
, (20)
в интервале от до 1
=
. (21)
Рис. 6. Распределение напряжений на площадке контакта
частиц сыпучих материалов
Придавая конкретные частные значения, найдем значения
и
, представленные в табл. 2.
В связи с появлением упругих деформаций в перекатывающихся соприкасающихся поверхностях частиц сыпучих материалов между ними, по Рейнольдсу, неизбежно возникает упругое относительное скольжение. При этом по ширине полоски контакта возникают три характерных участка: два участка скольжения по краям и один участок сцепления в средней части контакта.
Скорость относительного скольжения в дифференциальном виде выражается величиной
=
(22)
где - инвариант
.
Отсюда определяется элементарное смещение точки поверхности одного компонента сыпучих материалов относительно другого:
d (23)
Полное смещение точки одной частицы сыпучих материалов по поверхности второй частицы с момента начала рассматриваемого цикла контакта с учетом формулы (11) имеет вид
= , (24)
где подставлены =
аrc
и табличный интеграл
Подставляя в (24) пределы интегрирования
аrc
-
= аrc
|
![](file:///C:\Users\1\AppData\Local\Temp\msohtmlclip1\01\clip_image356.gif)
Так как
и
,
формула (25) приводится к виду
, (26)
где – безразмерный коэффициент смещения одной частицы сыпучих материалов относительно другой за цикл контакта.
Полное смещение точки одной частицы сыпучих материалов по поверхности второй за цикл контакта определяется после подстановки в формулу (26):
(27)
где =
– безразмерный коэффициент полного смещения за цикл контакта (рис. 7).
Рис. 7. Безразмерный коэффициент полного смещения частиц сыпучих
материалов за цикл контакта
Заключение
|
В результате проведенных исследований физических явлений, происходящих в зоне контакта частиц сыпучих материалов, с помощью аппарата безразмерных кинематических функций и анализа размерностей изучен не один какой-либо случай оценки скорости упругого скольжения контактирующих поверхностей и их силовых параметров, а бесчисленное множество различных случаев, объединенных общностью свойств.
В инвариантном виде получены зависимости для определения скорости упругого скольжения контактирующих поверхностей и их силовых параметров, а также намечены пути оптимизации размеров рабочих органов оборудования в виде винтового барабана. Показано, что для создания методики расчета и проектирования винтовых барабанов необходимо получить в инвариантном виде зависимости для определения мощности, расходуемой на трение при упругом относительном скольжении в зоне контакта частиц сыпучих материалов, работы сил трения упругого скольжения, скорости продольного перемещения частиц сыпучих материалов, а следовательно, и размеров винтового барабана, решая таким образом задачу оптимизации его конструкции в целом.
1. Lebedev, V.А. Increase of efficiency of finishing-cleaning and hardening processing of details based on rotor-screw technological systems / V.А. Lebedev, G.V. Serga, А.V. Khandozhko // IOP Conference Series: Materials Science and Engineering. - 2018. - № 327. - 042062.
2. Lebedev, V.A. Method for calculating the power of a rotor-screw machines / V.A. Lebedev, G.V. Serga, I.V. Davydova, T.V. Atoyan, I.G. Koshlyakova, A.V. Gordienko // MATEC Web Conf. - 226 (2018) 01007.
3. Lebedev, V.A. Main trends in intensification of rotor-screw processing of parts / V.A. Lebedev, G.V. Serga, I.V. Davydova, T.V. Atoyan, I.G. Koshlyakova, A.V. Gordienko // MATEC Web Conf. - 226 (2018) 01008.
4. Серга, Г.В. Оборудование на базе винтовых роторов в машиностроении / Г.В. Серга, Э.А. Хвостик // Вестник Брянского государственного технического университета. - 2018. - № 3 (64). - С. 4-9.
5. Серга, Г.В. Оборудование для мойки сыпучих материалов и абразивных сред с амплитудой движения свыше 500 мм / Г.В. Серга, Э.А. Хвостик, Н.Н. Кузнецова, И.И. Табачук // Вестник Брянского государственного технического университета. - 2018. - № 2 (63). - С. 38-43.
6. Серга, Г.В. Исследование возможности применения низкочастотных колебаний с большой амплитудой для сепарации сыпучих сред / Г.В. Серга, Э.А. Хвостик, М.Э. Делок // Прогрессивные технологии и системы машиностроения. - Донецк, 2018. - № 1 (60). - С. 62-67.
7. Серга, Г.В. Роторно-винтовые системы для приготовления цементного клинкера / Г.В. Серга, К.А. Белокур, Э.А. Хвостик // Вестник МГСУ. - 2018. - Т. 13. - Вып. 11. - С. 1367-1385.
8. Пат. 2385664 Российская Федерация, МПК А23N 17/00. Устройство для приготовления концентрированных кормов / А.Ю. Марченко, Г.В. Серга, В.В. Цыбулевский, М.Г. Серга; заявитель и патентообладатель Кубанский государственный университет. - № 2008127560/13; заявл. 07.07.08; опубл. 10.04.10, Бюл. № 10.
9. Пат. 2493019 Российская Федерация, МПК B60F 3/00, B63H 1/12, B62D 57/036, B63G 8/00. Транспортное средство / Г.В. Серга, М.Г. Серга; Кубанский государственный аграрный университет. - № 2014107119/11; заявл. 25.02.14; опубл. 10.04.15, Бюл. № 10. - 3 с.
10. Пат. 2550103 Российская Федерация, МПК МПК В60F 3/00, B63H 1/12, B62D 57/036, B63G 8/00. Средство транспортное / Г.В. Серга, М.Г. Серга; Кубанский государственный аграрный университет. - № 2014107118/11; заявл. 25.02.14; опубл. 10.05.15, Бюл. № 13. - 3 с.